若速差防墜器被抓捕上方制動(dòng)繩的長(zhǎng)度1≤s,可采用制動(dòng)繩張緊沖擊力學(xué)模型;若1>ls,可采用制動(dòng)繩松弛沖擊力學(xué)模型.針對(duì)上述沖擊模型的選擇方法對(duì)輕防墜器和重防墜器在不同的制動(dòng)繩抓捕位置處緩沖繩被抽出的臨界速度進(jìn)行計(jì)算,安全防墜器質(zhì)量越小,達(dá)到緩沖繩被抽出的緩沖條件所需的臨界速度越大;抓捕點(diǎn)上方制動(dòng)繩的長(zhǎng)度越大,臨界速度越大。

防墜器制動(dòng)繩抓捕位置處緩沖繩被抽出的臨界速度進(jìn)行計(jì)算,不同抓捕位置處的臨界速度曲線不同。防墜器質(zhì)量越小,達(dá)到緩沖繩被抽出的緩沖條件所需的臨界速度越大;抓捕點(diǎn)上方制動(dòng)繩的長(zhǎng)度越大,臨界速度越大,但增大的幅度相對(duì)越小。因此,在對(duì)防墜器防墜緩沖制動(dòng)性能進(jìn)行分析評(píng)判時(shí),須確定防墜器及內(nèi)部物料的質(zhì)量,抓捕距離和防墜器墜落的速度,然后確定緩沖繩是否被抽及制動(dòng)繩是否松弛。

鋼絲繩防墜器進(jìn)行制動(dòng)繩張緊及松弛狀態(tài)下緩沖繩被抽出的臨界速度分析,得到分離點(diǎn)對(duì)應(yīng)的臨界速度曲線。不同差速防墜器和物料質(zhì)量對(duì)應(yīng)的抓捕位置分離點(diǎn)，制動(dòng)繩張緊及松弛狀態(tài)下的臨界速度曲線，從上面曲線可知,在分離點(diǎn)制動(dòng)繩張緊及松弛沖擊模型得到的臨界速度基本相同,在采用制動(dòng)繩沖擊力學(xué)模型分析制動(dòng)繩沖擊動(dòng)力學(xué)行為時(shí)可近似采用分離點(diǎn)的公式進(jìn)行選取。

若速差防墜器被抓捕上方制動(dòng)繩的長(zhǎng)度1≤s,可采用制動(dòng)繩張緊沖擊力學(xué)模型;若1>ls,可采用制動(dòng)繩松弛沖擊力學(xué)模型.針對(duì)上述沖擊模型的選擇方法對(duì)輕防墜器和重防墜器在不同的制動(dòng)繩抓捕位置處緩沖繩被抽出的臨界速度進(jìn)行計(jì)算,安全防墜器質(zhì)量越小,達(dá)到緩沖繩被抽出的緩沖條件所需的臨界速度越大;抓捕點(diǎn)上方制動(dòng)繩的長(zhǎng)度越大,臨界速度越大。

不同抓捕位置處的臨界速度曲線